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离心泵基础‖离心泵主要理论及简要介绍 #行业最新资讯# 离心泵的理论发展经历了漫长的过程,以下列出了一些主要理论及其简要介绍。1. 伯努利方程(Bernoulli 's Equation)提出时间:1738年提出者:丹尼尔·伯努利(Daniel Bernoulli)说明:伯努利方程描述了理想流体(无粘性、不可压缩)在稳定流动过程中,沿流线的能量守恒关系。它表明,在重力场中,流体的压力能、动能和势能之和保持不变。方程:p + ½ρv² + ρgh = C其中,p = 流体中某点的压强,Paρ = 流体密度,kg/m³v = 流体该点的流速,m/sg = 重力加速度,m/s²h = 该点所在高度,mC = 一个常量各项意义:p 代表流体的压力能,即流体由于压力而具有的能量。½ρv² 代表流体的动能,即流体由于运动而具有的能量。ρgh 代表流体的势能,即流体由于高度而具有的能量。意义:这一理论为离心泵的工作原理提供了重要的理论支持,即离心泵通过叶轮的旋转将流体的机械能转化为动能和势能,从而实现流体的输送。伯努利方程还可以解释许多流体现象,例如,飞机机翼产生升力的原理;文丘里管测量流量的原理等。2. 欧拉方程(Euler's Equation)提出时间:1755年提出者:莱昂哈德·欧拉(Leonhard Euler)说明:欧拉方程是离心泵理论的基础,它描述了理想流体在叶轮中的能量转换过程。该方程表明,泵的扬程与叶轮的圆周速度、流量以及叶片进出口角度有关。方程:H = (u₂v₂ - u₁v₁)/g式中,H = 扬程,mu = 叶轮圆周速度,m/sv = 流体绝对速度的切向分量,m/sg = 重力加速度意义:欧拉方程为离心泵的设计和性能预测提供了理论基础。3. 相似定律(Similarity Laws)提出时间:19 世纪中叶至20世纪初提出者:多位科学家,包括威廉·弗劳德(William Froude,英国工程师,于19世纪中叶提出了弗劳德数,用于比较船舶模型的阻力)、奥斯本·雷诺(Osborne Reynolds,英国工程师,于19世纪末提出了雷诺数,用于区分层流和湍流)和路德维希·普朗特(Ludwig Prandtl,德国工程师,于20世纪初提出了边界层理论,为相似定律的应用奠定了基础)说明:相似定律描述了几何相似的离心泵在相似工况下性能参数之间的关系。这些定律包括:流量与转速成正比、扬程与转速的平方成正比、功率与转速的立方成正比。常用的相似定律:几何相似 - 模型和实际系统具有相同的几何形状。运动相似 - 模型和实际系统具有相同的运动状态。动力相似 - 模型和实际系统具有相同的受力情况。意义:相似定律可用于离心泵的模型试验(将小规模模型试验的结果应用于实际泵的设计中,提高设计效率和精度)、性能换算和工况调节。4. 比转速(Specific Speed)提出时间:19世经中叶到20 世纪初提出者:多位科学家,包括詹姆斯·汤姆森(James Thomson,1850年)和罗伯特·曼宁(Robert Manning,1890年)说明:比转速是一个无量纲参数,用于表征离心泵的几何形状和性能特征。它定义为在最大直径叶轮和在给定转速下,在最佳效率点的流量时,涉及泵性能的指数。公式:Ns = nQ0.5 / H0.75式中,Ns = 比转速n = 转速,rpmQ = 流量,m3/sH = 单级扬程,m意义:比转速是在相似定律的基础上导出的一个包括流量、扬程和转数在内的综合特征数,它是计算泵结构参数的基础。比转速可用于离心泵的分类、选型和设计。5. 汽蚀理论(Cavitation Theory)提出时间:1859年提出者:英国工程师詹姆斯·汤姆森(James Thomson)说明:汽蚀理论解释了当泵内局部压力低于液体饱和蒸汽压时,液体汽化形成气泡,气泡破裂时产生冲击力,导致泵性能下降和部件损坏的现象。汽蚀又称卡维塔现象。关键参数:必需汽蚀余量(NPSHr)和装置汽蚀余量(NPSHa)。意义:汽蚀理论为离心泵的设计和运行提供了重要指导,以避免汽蚀的发生。6. 湍流模型(Turbulence Models)提出时间:20 世纪中叶至今提出者:有多位科学家,包括安德雷·柯尔莫哥洛夫(Andrey Kolmogorov,俄罗斯数学家,1941年)、约翰·冯·诺依曼(John von Neumann,匈牙利裔美国数学家,1940年)和布莱恩·斯波尔丁 (Brian Spalding,英国工程师,1970年代提出了k-ε湍流模型,这是第一个广泛应用于工程实践的湍流模型)。说明:湍流模型用于描述和预测离心泵内部的复杂湍流流动。常用的湍流模型包括:k-ε 模型 - 最常用的湍流模型,适用于大多数工程应用。k-ω 模型 - 适用于壁面附近流动和分离流的模拟。大涡模拟(LES) - 适用于模拟大尺度湍流结构。分离涡模拟(DES) - 结合了 RANS 和 LES 的优点,适用于模拟复杂流动。意义:湍流模型为离心泵的数值模拟和性能优化提供了重要工具。7. 转子动力学(Rotor Dynamics)提出时间:20 世纪中叶至今提出者:有多位科学家,包括罗伯特·毕晓普(Robert Bishop,英国工程师,1950年代提出了转子动力学的基本理论)、威廉·迈尔斯(William Myklestad,美国工程师,1950年代提出了用于分析转子系统振动的 Myklestad 方法)和杰拉尔德·施瓦茨(Gerald Schwarz,美国工程师,于1960年代提出了用于分析转子系统稳定性的 Schwarz 方法)说明:转子动力学研究离心泵转子系统在运行过程中的振动、稳定性和动态响应。它考虑了转子、轴承、密封和流体之间的相互作用。关键概念:临界转速 - 转子系统发生共振时的转速。模态分析 - 分析转子系统的固有频率和振型。不平衡响应 - 分析转子系统在不平衡力作用下的振动响应。稳定性分析 - 分析转子系统在受到扰动后恢复平衡状态的能力。意义:转子动力学对于旋转机械的设计、分析和故障诊断具有重要意义,为离心泵的设计和运行提供了重要指导,以确保其稳定性和可靠性。8. 其它理论边界层理论(Boundary Layer Theory):描述流体在固体表面附近的流动特性。二次流理论(Secondary Flow Theory):解释离心泵内部由于离心力和科里奥利力引起的复杂流动现象。汽蚀侵蚀理论(Cavitation Erosion Theory):研究气泡破裂对材料表面的侵蚀机制。总结离心泵的理论发展是一个不断演进的过程,以上列出的理论只是其中的一部分。随着科技的进步和应用的拓展,新的理论和方法将不断涌现,不断推动离心泵技术向更高水平发展。
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发布人凌金华
公司浙江物产山鹰热电有限公司
职位总经理
城市嘉兴市
发布时间2025/03/14 00:02
电话号码136********
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凌金华
离心泵轴的配合间隙是确保泵正常运行的关键因素之一,以下是关于离心泵轴配合间隙的要点: 1. 轴与轴承的配合间隙 (1)- 滚动轴承: - 承受径向和轴向载荷的滚动轴承与轴的配合为H7/js6。 - 仅承受径向载荷的滚动轴承与轴的配合为H7/k6。 - 滚动轴承外圈与轴承箱内壁的配合为Js7/h6。 (2)- 滑动轴承: - 不同轴径在不同转速下的间隙范围如下: - 轴径30-50mm,1500r/min以下间隙为0.0750.160mm,1500r/min以上间隙为0.170.34mm。 - 轴径50-80mm,1500r/min以下间隙为0.0850.195mm,1500r/min以上间隙为0.200.40mm。 - 轴径80-120mm,1500r/min以下间隙为0.1300.255mm,1500r/min以上间隙为0.250.45mm。 - 轴径120-180mm,1500r/min以下间隙为0.1500.255mm,1500r/min以上间隙为0.250.55mm。 - 轴径180-200mm,1500r/min以下间隙为0.1800.320mm,1500r/min以上间隙为0.300.60mm。 2. 轴与轴套的配合间隙 轴与轴套的配合采用H7。 - 具体间隙数据如下: - 轴径18-30mm:间隙36 0μm,H7 +22 0μm,kδ -12μm。 - 轴径30-50mm:间隙44 0μm,H7 +25 0μm,kδ -17μm。 - 轴径50-80mm:间隙51 0μm,H7 +30 0μm,kδ -21μm。 - 轴径80-120mm:间隙62 0μm,H7 +34 0μm,kδ -27μm。 - 轴径120-180mm:间隙86 0μm,H7 +40 0μm,kδ -35μm。 3. 其他相关间隙 - 叶轮与轴的配合:采用h6。 - 联轴器的配合: - 轴径18-30mm:间隙+17 -20μm,H7 +22 0μm,k6 +16μm,+2μm。 - 轴径30-50mm:间隙+20 -23μm,H7 +26 0μm,k6 +20μm,+3μm。 - 轴径50-80mm:间隙+22 -26μm,H7 +30 0μm,k6 +22μm,+3μm。 - 轴径80-120mm:间隙+26 -31μm,H7 +34 0μm,k6 +25μm,+3μm。 - 轴径120-180mm:间隙+30 -35μm,H7 +40 0μm,k6 +30μm,+4μm。 这些间隙标准和配合要求是确保离心泵高效、稳定运行的重要依据,必须严格按照相关标准进行装配和维护。

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蓄电池放电试验及注意事项 #行业最新资讯# 蓄电池放电试验及注意事项 蓄电池组平时在电力系统中只是属于一个备用设备,但在事故状态下,蓄电池组却是直流负荷的唯一供给者,一旦蓄电池出问题,光伏电站发电系统将面临瘫痪甚至发生重大事故,造成重大损失。 蓄电池充放电试验是保障蓄电池正常运行和提高其性能的重要手段,具有重要的实用价值。蓄电池是一种能够将化学能转化为电能的电池,常用于无线电通信、船舶、汽车等各个领域。对于蓄电池来说,充电和放电是其最基本的工作状态。因此,通过对蓄电池组定期进行充放电的试验,可以提高其性能,激发容量,延长使用寿命,及时发现并处理故障电池,防止问题扩大化。 满足定期充放电试验的条件: 1、电池搁置不用时间超过三个月; 2、单体电池浮充电压低于2.18V; 3、电池放出15%以上的额定容量; 4、电池浮充电状态运行一年以上; 5、对部分容量低的电池更换后; 6、蓄电池每年应进行一次核对性放电,放出额定容量的40~50%; 7、蓄电池每3年应进行一次容量试验,放出额定容量的80%。 蓄电池充放电试验的步骤如下: 1. 放电前,应提前对电池组做均充,以使电池组达到满充电状态,一般以2.35V/单体充电12小时,静置12-24小时。 2. 记录电池组浮充总电压、单体浮充电压、负载电流、环境温度以及整流器(或开关电源)的其它设置参数,同时检查所有的螺钉是否处于拧紧状态。 3. 结合基站/交换局的实际情况,断开电池组和开关电源之间的连接,确认假负载处于空载状态后,把假负载正确连接到电池组正负极上,15分钟后记录电池的开路电压。 蓄电池充放电试验的注意事项: 1. 测试前接线时应按照“先仪器,后设备”顺序进行接线,即:先接仪器端的连线,后接电池和充电机端的连线。测试完毕,用户拆线时应按“先电池,后设备”的顺序进行拆线,即:先拆电池和充电机端的连线,后拆仪器端的连线。 2. 把蓄电池组的正极和充电机的连线断开,然后把充放电电缆按“H”(红色)“M”(红色)“L”(黑色)将仪器对应的正、负极与充电机正极和电池组正、负极并接。 3. 连接仪器220V电源线,注意保护地线应可靠接地以保证人身安全及设备安全可靠的工作。 4. 用户仔细检查接线是否正确,注意正、负极接线是否正确。充电电缆严禁反接,否则会损坏设备。 5. 检查无误后,接通电源,充电监测仪开始工作。 6. 因蓄电池在运行中欠充、过充、过放、环境温度过高等都会使蓄电池的性能劣化,所以只有对其进行核对性放电才能客观、准确地测出蓄电池的真实容量,才能保证直流电源系统运行的可靠性。

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汽轮机润滑油中带水的原因分析 #行业最新资讯# 汽轮机润滑油中含水量增加的原因及处理? 1、汽轮机运行中轴封 供汽压力调整过高,使轴封漏汽窜入轴承中,造成油中带水。 处理:在不影响机组真空的前提下保持轴封系统压力在正常范围。 2、汽机轴封齿磨损,造成间隙过大,蒸汽进入油系统。 处理:停机大修时,更换汽封齿。 3、轴加汽侧负压不足,造成汽封 漏汽回汽不畅。 处理:检查轴加汽侧负压正常。异常时检查轴加风机或射汽抽气器(射水抽气器 )工作是否正常;检查轴加水位是否过高,疏水是否不畅;检查轴加检修放水阀是否误开。 4、汽封漏汽至轴加管道阀门未开。 处理:检查开启轴封漏汽至轴加管道阀门。 5、轴封供汽带水 处理:机组低负荷时,注意轴封供汽温度压力的调整,防止带水;负荷升高,达到自密封时,注意调节低压汽封供汽减温水或均压箱 减温水,防止低压汽封供汽带水。 6、油箱设计不合理,油系统循环倍率过大。回油在油箱停留时间过短,油中水分来不及沉淀。 处理:从设计上解决。 7、油箱底部放水工作执行不到位。 处理:定期油箱底部放水排污,及时将油箱中沉淀的水分排出。 8、滤油工作执行不到位。 处理:定期进行油质化验和定期滤油工作。保证油质合格。 9、冷油器泄漏。日常运行中,调节不当,造成冷油器水侧压力高于油侧,冷油器泄漏,冷却水窜入油中。 处理:切换冷油器,联系检修处理。 10、油箱补油油中带水。 处理:机组油箱补油时,化验油质符合标准。

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流量计安装对直管段的要求 #行业最新资讯# 正确地选择安装地点和正确安装流量计都是非常重要的环节,若安装环节失误轻者影响测量精度,重者会影响流量计的使用寿命,甚至会损坏流量计。不同流量计所要求的前后直管段长度是不一样的。 一、《自动化仪表工程施工及验收规范》-GB50093-2013中对流量计上下游直管段的通常要求如下: 质量流量计---无要求; 转子流量计---上游不小于 0~5 倍管径,下游无要求; 靶式流量计---上游不小于 5 倍管径,下游不小于3 倍管径; 涡轮流量计---上游不小于 5~20 倍管径,下游不小于3~10 倍管径; 涡街流量计---上游不小于 10~40 倍管径,下游不小于5 倍管径; 电磁流量计---上游不小于 5~10 倍管径,下游不小于0~5 倍管径; 超声波流量计---上游不小于 10~50 倍管径,下游不小于5 倍管径; 容积式流量计---无要求; 孔板---上游不小于 5~80 倍管径,下游不小于2~8 倍管径; 喷嘴---上游不小于 5~80 倍管径,下游不小于4 倍管径; 文丘里管 、弯管、楔形管---上游不小于 5~30 倍管径,下游不小于4 倍管径; 均速管---上游不小于 3~25 倍管径,下游不小于2~4 倍管径 二、流量计安装点的要求 1、若流量计安装点上游有90°弯头或下行接头,流量计上游应有不小于20D的等径直管段,下游应有不小于5D的等径直管段。 2、若流量计安装点上游在同一平面内有90°弯头,流量计上游应有不小于25D的等径直管段,下游应有不小于5D的等径直管段。 3、若流量计安装点上游有渐缩管 ,流量计上游应有不小于15D的等径直管段,下游应有不小于5D的等径直管段。 4、若流量计安装点上游有渐扩管,流量计上游应有不小于18D的等径直管段,下游应有不小于5D的等径直管段。 三、特别注意: 1、涡街流量计 安装点上游较近处若安装有阀门,不断地开关阀门对流量计的使用寿命影响极大,极易对流量计造成永久性的损坏。 2、流量计尽量避免在架空的且较长的管道上安装,因为流量计的下垂非常容易造成流量计与法兰处的密封泄漏,如果不得已要安装时,必须在流量计上下游2D处设置管道紧固装置。 3、质量流量计 的安装对前后直管段无特殊要求。但必须满足以下条件: (1)对于液体介质,应使流量计处于管道低点。避免因背压过低而使介质汽化,影响测量结果。对于气体介质,不能使流量计处于管道局部低点,以避免测量管中有积液而产生测量误差。 (2)对于液体介质,在运行过程中必须保证介质充满管道。不能使测量管中存在气液或液固两相流体。如果安装在垂直管道上,应使流体自下向上流动。如果必须从上向下流动,则可在流量计后设置一个限流孔板 ,防止测量管被抽空。 (3)流量计与连接法兰必须完全对准,否则会给测量管带来外应力而影响测量结果。 (4)要避免强电磁场对流量计造成干扰,流量计附近不能有大电机等干扰源。 (5)同型号的质量流量计相邻安装时考虑将震动频率错开,避免共振产生的负面影响,而且两台流量计的间距至少相当于仪表长度的4倍。 (6)注意将流量计相位测量的固有振动频率与管道固有的振动频率,否则将引起测量的波动。 (7)流量计前后应安装截止阀门,以方便运行前进行零点校正。 4、转子流量计必须安装在介质流向自下向上的、无振动的垂直管道上。安装时要保证流量计前应有不小于5倍管子内径的直管段,且不小于 300mm ; 5、当被量介质中含有固体悬浮物时,靶式流量计需要水平安装。靶式流量计安装在垂直管道上时,液体流向宜由下而上。靶式流量计人口端前直管段长度不应小于5倍管子内径,出口端后的直管段长度不应小于3倍管子内径。
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